大容量自耦变压器的结构与短路性能大容量自耦变压器的结构与短路性能 第39卷第3期 2002年3月 襄醢嚣 列蕊R0砑 Vol39No3 bAorch2002 大容量自耦变压器的结构与短路性能 李英,林刚,张望,高丹 (I.沈阳变压器有限责任公司,辽宁沈阳110025;2.铁岭发电厂,辽宁铣岭112000) 摘要:从1变压嚣产品的短路性能方面出发,介绍了大容量自耦燕压嚣曲站构.劳析了短路机 械强度特点. 关键词:自耦变压器;结构;短路;计算 中国分类号:TM402文献标识码:A文章编号:1001—8425(2002)03—0...

  大容量自耦变压器的结构与短路性能 第39卷第3期 2002年3月 襄醢嚣 列蕊R0砑 Vol39No3 bAorch2002 大容量自耦变压器的结构与短路性能 李英,林刚,张望,高丹 (I.沈阳变压器有限

  公司,辽宁沈阳110025;2.铁岭发电厂,辽宁铣岭112000) 摘要:从1变压嚣产品的短路性能方面出发,介绍了大容量自耦燕压嚣曲站构.劳析了短路机 械强度特点. 关键词:自耦变压器;结构;短路;计算 中国分类号:TM402文献标识码:A文章编号:1001—8425(2002)03—000I一07 1大容量自耦变压器在电力系统中的应用 随着现代电力系统向着超高压,大容量,远距 离,自动化方向发展,自耦变压器已在220kV级及以 上超高压电力系统中得到普遍采用.自耦变压器与 同容量,同电压等级普通变压器相比,具有材料省, 损耗低等特点.在我目的5OokV电压等级的电力系 统中.联络变压器,降压变压器大部分为自耦变压 器.应用在超高压系统中的自耦变压器容量较大,一 旦出现故障,其后果不言而喻.无论是升压还是降压 自耦变压器,高压与中压间的电抗一般都比同容量 同电压等级的普通变压器的电抗要小,这样就使其 本身在受到短路冲击的情况下,短路电流,短路电动 力均增大很多再加上其结构较复杂,因此,在短路 性能设汁方面对自耦变压器提出了特别的条件. 变压器的短路性能是指变压器承受动态和稳态 短路电流冲击的能力除了热稳定性能(可参见 GB1094.5—1985的计算方式进行校核)之外,它的动 稳定性能主要由两方面因素决定,一种原因是由与其 正常工作电流,短路阻抗,安匝排列等因素相关的电 动力的量值决定的;另一方面是由与绕组支撑结构, 导线力学特性,截面尺寸等囡素相关的许用机械强 度决定的.只有通过有效的计算方式对短路电动力 同时保证绕组具备比较好的许用 大小进行相对有效控翩, 机械强度,才能确保变压器产品具备比较好的短路性 能 2自耦变压器结构与短路性能 自耦变压器与普通两绕组,三绕组变压器在短 路电动力和许用机械强度的计算方式上无显著的 差别,但由于自耦变压器与普通变压器相比,具有短 路阻抗较小,结构较为复杂,紧凑,并且调压方式不 同,结构型式多样等特点,从而决定了在自耦变压器 与普通变压器结构类似时,其短路电动力较大,使其 短路性能面临更严峻的考验但由于其调压方式,范 围以及绕组整体布置不同,因此并不是所有自耦变 压器短路性能均比普通变压器差,有的自耦变压器 结构具备比较好的短路性能.”下就从第三绕组容量 与中低阻抗的选择(普通三绕组变压器也存在这个 问

  ),短路阻抗对电动力的影响,自耦变压器结构 与短路性能的关系,内绕组径向压曲问题等几个方 面进行讨论.分析的重点是控制短路电动力和提高 许用机械强度,因为只有通过这两方面的共同改进 才可能正真的保证自耦变压器承受短路冲击能力的提高.最 后,本文对由此需加强的工艺措施加简单的提示. 文中将绕组的短路机械强度计算分成两部分: 一 是对漏磁场和电动力的计算将漏磁场分解成径 向磁场和轴向磁场,短路径向力由轴向漏磁场和短 路电流共同产生,短路轴向力由径向漏磁场和短路 电流共同产生.电动力与绕组的容量,电压等级,短 路阻抗,安匝排布等因素相关.二是对许用机械强度 的计算.对内绕组在径向上校核其压曲失稳强度,计 算每个线饼的压曲临界失稳强度,考虑铜导线的塑 性性质,弹性模量E,支撑条件和导线型式,尺寸截 面系数,及绕组半径的影响.对外绕组考核径向拉 应力强度,拉应力极限为,.由于导线制造工艺不 同,软铜和半硬铜的力学参数有很大的不同.对于软 铜线MPa,对于半硬铜线MPa径向 强度是按照静态处理,这是由于单个线饼的振荡频 率远离短路电动力的激振频率,轴向机械强度的计’ 算是按动态问题处理,线饼等效成质量块,线饼间的 垫块在压紧时,等效成弹簧,研究整个多质量点系统 的动态振动特性,考虑线饼的塑性损坏强度,导线的 力学性质,截面,垫块刚性,承力面积,压紧情况.按 2第39卷 照上述方法对短路过程中的每个线饼的短路电动力 和机械强度进行详细计算,给出安全系数,其值为机 械强度与短路电动力的比值.也就是说,机械强度是 短路电动力的极限许用值.线.O, 认为机械强度较好,可承受短路冲击,否则应进行 调整,直至整个产品各个绕组所有线,认为此台产品机械强度较好(在计算内 绕组径向受压衄时,径向压衄电动力和压衄强度为 线饼单位长度上的压力,单位为kN/m,拉应力及许 用强度单位为MPa,在轴向电动力和轴向强度上计 算整个线饼受到的力,单位为kN).这种方法已得到 了各种模型,实际产品的短路试验验证,并且在机械 强度的计算方式上作过适合现有生产条件的修正, 现已较为完善在产品设计中发挥了及其重要的作用. 21考虑短路性能时.自耦变压器第三绕组容量和 中一低压阻抗的选择 三相自耦变压器的联结组,以YNa0联结最为常 用,在三相自耦变压器中一般还有一个D联接的第 三绕组单相自耦变压器通常也设有第三绕组,第三 绕组可用于联接发电机,调相机,备用厂用电,具有 满足低压负荷和增强稳定性的作用.第三绕组的容 量依其设置的目的决定,一般为

  容量的1/3~1/ 2考虑到需要满足中一低压运行短路的热稳定和电 动力稳定的要求,低压容量不宜低于标准容量的1/ 3曾有用户想要,低压容量为标准容量的1/6,如果 此时中一低压阻抗很小,在中一低压运行短路时,两 绕组将很难满足动热稳定要求.第三绕组的最大容 量可制成等于自耦变压器的标准容量.如果第三绕 组接备用厂用电等情况时,频繁启动,存在严重故障隐 患.更需加强第三绕组机械强度的设计,能够使用适 当的方式保证中一低压短路阻抗不要过小 例如一台三相三绕组自耦变压器容量为 240MVA,电压为330kV,高一中阻抗l0.87%,中一低 阻抗i163%(折算成满容量值),低压绕组容量为 72MVA,绕组布置从内向外依次为:低压一中压一 高压一闻压当高中额定运行短路时.中压绕组中流 过的短路电流峰值为174432A.中低运行短路时中 压绕组中流过的短路电流峰值为25098A.是高中短 路电流的144倍.由于电动力与短路电流的平方成 正比,中压绕组在中低短路时的电动力是高中短路 电动力的2.07倍.尽管中压绕组在高中短路时内绕 组径向受压,需要校核径向压衄失稳强度,而在中低 短路时,外绕组径向受拉应力作用.需要校核拉应力 强度.两者的强度校核完全不同,但在轴向强度校核 时,考核整个绕组的轴向振动特性时方法完全相同, 中压绕组的轴向机械强度在中低短路时将面I缶更为 严峻的考验.由此可见,决定电动力舶主要的因素是该 运作时的状态正常工作电流和短路阻抗.中压绕组的正 常工作电流与第三绕组容量相关联,短路阻抗由两 绕组的相对位置决定.当容量较小,短路阻抗较低 时,应留意选择合理的容量和短路阻抗,不致产生过 大的短路电动力,降低产品的可靠性.本台中低运行 短路时第三绕组和中压绕组电动力及机械强度计算 结果见表I. 衰1三相三境组自?变240MVA/330kV产品中低连行 短路时机槭强度计算结果. 向压力陋向安}轴向力I轴向 N?r一系数I/kN摹 向拉应力l径向安l向力I?向安 /IVIPml全摹散lAN系数 1726l1.56I2633.8111g{90.5l166l381.7l14.83 为了能够更好的保证其机械强度,低压绕组选择了自粘性 换位导线,其径向压衄失稳强度和轴向许用机械强 度较铜扁线和普通换位导线好,中压绕组选择了半 硬铜导线,以增加许用拉应力值.结构上在低压绕组 内支撑上采取了一些加强措施,保持内支撑圆筒机 械强度较好,撑条数量足够,并且装配精良,完全起 到支撑作用,必要时可以增大导线的截面积,选用合 理的导线宽厚比和尺寸,使其具备比较好的短路性能. 以上分析可以推广到普通三绕组变压器的第三 绕组容量和中低短路阻抗的选择. 2.2短路阻抗对电动力的影响不可忽视 很多生产厂在设计自耦变压器时,仅仅把注意 力集中在串联绕组和调压绕组的绝缘结构和调压 方式,负载损耗及空载损耗等方面.有忽略变压器短 路性能的倾向.电力运行部门认为,在许多情况下, 大型电力变压器的主要故障应归因于变压器设计或 结构问题.而变压器生产厂则认为故障应归因于网 络结构,网络保护和运行不当,或者转换装置及其技 术规范不当.只有技术规范完善的电力变压器才具 有良好的短路性能.最值得提出的是规定的短路阻 抗值不能太低,要与IEC标准和国家标准相一致.变 压器在电网上运行时,短路阻抗是限制短路电流和 电动力的重要的因素.在符合国标的前提下,应避免对 性能指标的过高要求.否则会影响变压器舶可靠性. 对变压器的运输重量及外观尺寸的限制应该仔细核 实.在允许的情况下,尽可能给变压器厂提供条件来 增加设计裕度,以提高变压器的可靠性.在关键部位 应留有足够舶裕度,在设计舶先进性和产品的可靠 性有矛盾时,应首先保证可靠性. 当自耦变压器与双绕组变压蒜裁组容量,结构 第3期手荚,林剐,张望,高丹:大容量自耦变压器的结掏与短路性能3 相同时,由于自耦变压器一次侧和二次侧存在电气 联系,所以短路阻抗与双绕组变压器有如下关系: k自 % w ‘ k% 式中,”%是自耦变压器短路阻抗;%是双 绕组变压器短路阻抗;是效益系数(1),自耦 变压器串联绕组和公共绕组之间的阻抗比相应额定 容量为其计算容量并且结构尺寸相同的双绕组普通 变压器阻抗小,前者为后者的倍. 由于n%较小,运行时自耦变压器的电压调整 率较好,但发生短路时其短路电流相应增大l以倍, 短路机械力增大1倍.实际上,由于短路时还有系 统阻抗的影响,其短路电流增大要小于1倍,短路 机械力增大也小于l倍.当变压器电气性能要求 较高时,为了达到较小的负载损耗,而采用导线的宽 厚比不合理,截面较小,或单根导线的厚度较小,均 会造成绕组本身的机械强度薄弱,而此时短路电流 和电动机械力将增大较多,造成变压器结构难以满 足机械强度的要求短路电流的增大对电力系统和 自耦变压器本身结构都是不利的,在设计和制造时 要考虑这样的一种情况.自耦变压器高中压问最小电抗值 取决于变压器短路时电动力稳定强度的要求,最大 电抗值取决于变压器所在电网并联工作的稳定性要 求由于自耦变压器的中性点必须直接接地运行,使 系统的零序阻抗减少.中性点接地尽管在许多方面 有利,但却造成更多的常见故障,从而使单相接地短 路电流大幅度提升,甚至会超过三相短路电流,具体的 分析计算见参考文献[1].所以,自耦变压器在满足 电气性能的同时,对机械强度也需加强. 2.3自耦变压器结构型式不同.产品短路性能不同 自耦有载调压变压器有多种不同的结构型式, 国内有关运行部门的质量报告数据显示:各种型式的三 相有载调压自耦变压器都出过事故;单相有载调压 自耦变压器,线端有载调压,调压绕组和主绕组同在 一 个铁心柱上的,一共三种型式,也都出过故障;而 调压绕组装在旁轭上的线端有载调压,均无事故,这 些变压器有的已运行10余年.实践证明,采用同一柱 上的线端有载调压有较大的风险.将大容量自耦变 压器其做成单相的,线端调压均在旁轭上,可靠性较 好而且自耦变压器具有国标规定的短路阻抗和? lO%的有载调压范围较为理想 自耦变压器按调压方式分,有无励磁调压洧载 调压.有载调压按照调压绕组的位置分线端调压和 中性点侧调压.根据不同的调压方式,产品结构存在 一 定差异,以下仅从产品短路机械强度计算角度,选 取一些产品做实例分析,虽不能涵盖所有同类产 品,但仍具有一定的代表性. 2.3.1无励磁调压,调压绕组与会共绕组,串联绕组 同G式结构 某台单相自耦25OMVA/50okV变压器为无励磁 调压变压器,调压范围为_+2x2.5%,结构上的布局,联结 方式,极限分接绕组受力简图见图l,高中运行短路 时电动力及机械强度计算结果见表2,绕组轴向短路 电动力在极限分接时沿高度方向的分布见图2 嗍 a)绕组布置图 田 ‘ 田 田 ?———0 高中运行短路l楹限分接时受力简 (c)擐太分接(d)最小分接 图1单相自耦250~’IV,,V5OOkV无励磁调压产品绕组 布置,接线原理,受力简图 卜第三绕组M——公共绕组H——申联绕组 T——调压绕组-,x——绕组横截面上的电漉方向 从图2中能够准确的看出,串联绕组中最大分接短路时 线饼中的电动力较大,最大力在距上,下端部1/4处. 由于调压绕组在两极限分接时电流方向相反,而且 在两极限分接时,短路阻抗相差较大,对与其相邻的 串联绕组漏磁场有较大影响.当电动力分布在两极 限分接时,走势相差较大.而对上,下结构件的作用 力取决于绕组端部线饼的电动力,最大分接时对结 构性的作用力大多数来源于于调压绕组上,下端部,最小 分接时对结构件的作用力大多数来源于于串联绕组.此 类结构绕组轴向力较大,并且对上,下结构件的作用 力也较大.如果有载调压绕组也采用这种结构上的布局 时.调压范围设计越大,两极限分接的轴向力走势相 占 [二二=二二二二二二二 原n===U r 4 筹驺卷 公共绕组串联绕组对结构件的作用力 运彳于状态径同_』]柽向安轴向力轴向安径向拉应力径向安轴向力轴向安对上夹件对下央 件 的作用力的作用力说明 /kNin0全系散/kN全系数/?全系数/kN全系数/LN/kN 最太分接17701.60794222.23l10-ll_368057.11崩1322.813801大多数来源于于谭压巍组 额定分接1484l180707】2.1987.5l_718952.33.84305.1316.3 最小分接】2O.287.35.2.I)4805712j914311491.1大多数来源于于高压巍组 2 2 l1 世 挺 1 嚣 塞 叵 一 墨 盏 太分接 一n 一&& . —— 旷-『南 轴向电动力/kN 调压绕组轴向电动力沿度分布圈 l2 特接 分接 分接 轴向L功力/kN (b)串绕组短路轴向电动力沿绕组高度分布 圉2单相皂耦25(‘1MVA/500kv无鼬磁调压产品轴向 短路电动力沿高度分布 差也越大,所以应保证合理的调压范围.为了控制轴 向短路电动力,能够最终靠台理排列安匝,要兼顾各个 分接位置,以便当变压器在任何分接状态下发生短 路时,轴向短路电动力的最大值均较低,并在允许程 度以内,使轴向短路电动力和位移尽可能减小.本台 产品公共绕组选用了自粘换位导线,串联绕组选用 半硬铜导线,以加强机械强度.有时为保证其可靠 性.不得不采取增大导线截面来增强机械强度o 2.3.2旁拄有栽调压结构 按照每个用户对有载调压范围和外限运输尺寸的要 求,单相有载调压变压器的调压绕组有的设计在旁 柱上,采用主柱低压绕组和旁柱励磁绕组并联的结 构,这种结构电压调整范围较大.以下对一台结构为 有载旁柱调压型式的单相自耦7.50M’CA/500kV产品 做多元化的分析.其绕组布置和接线,高中运 行短路时电动力和机械强度计算结果见表3,图4为 各绕组动态轴向电动力沿高度方向分布曲线.通过 对此类产品的短路性能的计算分析发现,此类产品 机械强度较好,对结构件的作用力也能通过计算加 旁 柱 (a)绕组布置图接钱原理图 图3单相自蔫旁柱有戢调压250MVA/500kV产品绕组 布I殛接线原理田 J_—一励磁挠组 表3单相自辆旁柱有载调压250MvA/5o0kv产品高中运行短路电动力豆机械强度计算结暴 公共绕组串联绕组砥压绕组对结构件的作用力 运行状杰径向拉耐上央件时下夹件 径向由径向安轴向力轴向安径向安轴向力轴向安径向力径向安轴向力轴向安(短路阻抗) 应力的作甩力的作用力说明 AH?in.垒系数/kN全系数全系数/kN全系敷/ItN?m一全系敷/ItN全系敷 /!?IPa/kN/kN 最大分接 10923.246391723O7561.32l763.7371.24358955IO423觚94054 f1411 额定丹接 13O32.91l_12I959.43-3O18t.1185.B (1297%l 最小舒接蠡鬟臻囊于串1I】63l597 2241528.02l_2516144.5I2.4226766514,997163754( 13.83%)和氍压绕组 第3期李英,林刚,张望,高丹:量自理壅里堡塑篁塑墨墨堡壁堂5 基 歪 一 k 基 餐 曲志轴向电动力/kN (a)公共绕组轴向电动力器绕组高度 方向分布 甚 匿 ? 巷 鼎 动态轴向电动力/kN 【b)审联绕组短路轴向电动力治绕组高度 方向分布 基 雹 椒 划 ? 盛 意 16o 120 80 40 0500l(3OO1500 动意向电动力/Uf (c)申联绕组短路辅向电动力沿巍组高度 方向分布 圈4250MVA/500kV单相自耦旁柱有载调压变压器商中运行短路时各绕组动奄轴向电动力 沿矗重分稚 以调整,控制. 从图4中能够准确的看出,公共绕组和串联绕组电动力 走势在各分接时相类似,只是由于短路阻抗不同,低 压绕组电流方向在极限分接时不同而有所差异.计 算结果为,公共绕组的最太轴向力出现在绕组中 部,串联绕组最大轴向力出现在距上下端部1/6处, 低压绕组的轴向力出现在绕组中部.此类结构的变 压器线饼的安全系数较高,对结构件的作用力与其 它结构的白耦变压器相比较小,旁柱的调压绕组和 励磁绕组在高中运行短路极限分接时的可靠性也很 好,电力部门的运行报告也证实了这一点. Z3.3中性点调压方式 中压调压方式也有采用中性点调压的,也叫变 磁通调压.这种调压方式有很多优点,下面以实例进 行分析: 蒸台300MYA/4ookV三相有载调压变压器,产 品的绕组结构上的布局图,接线. 产品短路机械力及机械强度计算结果如表4. 从计算结果和圉6能够准确的看出.此类产品轴向力的 分布特点与上一种自耦变压器相似.由于短路阻抗 在最小分接时较小,各绕组在最小分接时轴向力均 较大.应格外的注意到其串联绕组端部线饼轴向力较 (&)巍组布置豳 ‘b】接线kV产品麓蛆 布置爰接墟厦理圈 大,从而造成对结构件作用力也较大.由于公共绕组 内还有调压绕组和第三绕组,短路时它径向受压曲 作用,所以径向内支撑的强度需特别加强,内部承力 绕组应绕紧并保证支撑的坚固有效.在设计中还需 注意合理选择导线,对安匝排列进行详细分析计算, 选择较优

  ,兼顾各个分接,加强轴向力的控制 当轴向力对上下结构件的作用力较大时,应保证压 板强度和夹件肢板强度,以保证有足够的轴向预紧 力. 袅4三相中性点有啦调压300MVA/400kV产品短路电动力计算螭果 公共绕组串联绕组对结构件的作用力 运行状套径向径向安轴向力轴向安径向拉对上夹件对下宪件 (短路殂抗)应力径向安轴向力轴向安的作用力的作用力说明 /kN?m垒系数/kN生系数全系戥/kN全系数 /MPa/kH/k/’i 最大分接482 .6337402.6353.1l_88l059.94.8545064559 f13.21%】 赣定分接5 072_49464682m55.9l_79ll64j l504.8船t5 (12.88%) 量小骨棱獭千64.81.95749&71.25741.35l968.12_6】15他l,’ f1l05任)率囊?组 曲???蚰加 6薨39卷 120 章100 言 80 硎? 董柏 塞 鼋i20 动态轴向~~Jj/kN动态轴向电动力/kN动态轴向电动力AN 汹公共绕组短路轴向电动力啦)申联绕组短路轴向电动力(谓压烧坦短路轴舟电动力 田6300MVA/400kV三相中性点有藏调压变压鼍产品膏中运行短路时各麓组动态轴向电动力沿膏廑分布 2.4径向压曲失稳问题造上仍需采取一些加强措施. 自耦变压器与普通变压器相比.在计算径向压(1)采用白牯换位导线是将涡流损耗降低至最 曲失稳问题上没有特殊之处,只是由于白耦变压器低限度并可增加绕组强度的非常有效方式.在低压 的短路阻抗较小,引起的短路电动力较大,使径向压绕组,公共绕组采用换位导线时,应最大限度地考虑到导线 曲失稳问题更为突出.在三绕组的变压器中,绕组排强度和刚度与短路应力的配合,首选半硬硐及白牯 列为低一中一高结构时.中压绕组在高中运行短路性换位导线. 时,处于内侧,径向受压曲,需考核其压曲强度.在中(2)制造工艺对保证变压器所需的机械强度至 低运行短路时,中压绕组处于外侧.需考核其拉应力关重要.必须白始至终严格贯彻制造标准.只有保证 强度.两种考核方法完全不同,这是需注意的地方.绕组制作的完整过程的稳固性,干燥性,才可能正真的保证最终安装 在校核内绕组的径向压曲强度时,本文是按照失稳阶段的夹紧. 问题考虑的结构从能够恢复原有平衡状态的稳定(3)对于轴向力较大的白耦变压器类型,应充分 平衡过渡到不能恢复原有平衡状态的不稳定平衡的保证其轴向预紧力足够并均匀分布,必要时需加强 压力的临界值是临界力.内绕组在短路状态下受到压板及夹件肢板等处的机械强度. 的径向压曲电动力小于失稳临界力的值,是结构保 持稳定的条件在计算临界力时,用的是将绕组简化 成圆环,并考虑了绕组径向内支撑情况后的修正公 式: 尸0c=『(号)一1]一 式中——线饼压力,N/m —— 失稳临界力.N/m E——铜导线弹性模量,N/ 内支撵点数 ,-一线 尺——线饼的平均半径,m 从式中能够准确的看出.对于径向压曲失稳强度不足 情况.能够使用增加支撑点数,采用E值较大的导 线,或增大导线的,值(』值与导线的截面尺寸相关) 等方法.也能够使用减小绕组半径的方法.常用的方 法是采用半硬铜线,合理选用导线截面和导线加蟊自耦变压器机械强度的工艺措施 除了以上在电磁设计阶段的计算分析以外,制 4结论 (1)从短路机械强度角度考虑,为保证第三绕组 的容量和短路阻抗合理,在第三绕组较多参与运行 时,应加强其强度设计. (2)由于白耦变压器短路阻抗与普通两绕组变 压器短路阻抗相比较小,所以短路电动力较大,在机 械强度设计上应特别加以注意,并选择合理的短路 阻抗和调压范围,使产品具备比较好的短路性能. (3)调压绕组与串联绕组,公共绕组同心,并且 采用正反调压时,应保证调压范围合适,因为调压绕 组在极限分接时,电流方向相反.引起的轴向短路电 动力也相反.此类结构应保证轴向压紧.并保证各极 限分接的轴向力在安全范围内. (4)对旁柱有载调压结构,由于其串联和公共绕 组在各分接问安匝排列变化并不大,所以短路轴向 电动力较小,机械强度较容易控制.这是白耦变压器 短路性能较好的一种结构. (5)采用中压绕组的中性点调压方式.且调压绕 组布置在公共绕组内倒时,应充分考瘩在短路阻抗 较小分接短蘑时的轴肉电动力. 第39卷第3期 2002年3月 甍珏l Z投尼砑 VOI.39No3 March2002 变压.器油流静电测量及长吲l空载试譬 孙继伟,王茁 (沈阳变压器有限责任公司.沈阳110025) 摘要:舟绍了变压嚣油漉静电的几种试方法和长时间空载试验中监测油流静电的方法.并说 明了如何时测量结 果进行

  . 关羹词:变压器;油流;静电:测量;空靓试验 中国分类号:TM406文献标识码:B文章编号:1001—8425(2002)03—0007—05 , 电现象.快速流动的油使变压器本体产生静电,并因 …一静电的持续不断的增加而引起放电. 莹.兰,.苎2油流静电的危夸器容量的增大,加大油的循环速度是一种有效的方…一…. 法.但是,加大油的循环速度也同时带来了油流静变压器油流静电的机理至今还没有一个完 整和 t}???夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺?夺? 夺?夺?夺?夺. (6)自耦变压器在制造上应优先选择较高机械[M].北京.水利电力出版社,1987. 强度的导线.如半硬铜导线,自粘换位导线]日本电气学会变压器常设委员会.变压器的第---(1~) 其机械强度.线]俞簏眩,在惠雄.材料力学[M].北京:高等敷青出版社, 参考文献:1986. (1]杨天民.施传立.谭显弟.电力自耦变压器及其应用 Short-CircuitCharacteristicsandStructuresofLarge AuTransformers L/YingLINGangZHANGWang~,GAODan. (1-ShenyangTransformerCo.,Ltd.,Shenyang110025,China;2.TiellngPowerPlant,eling112000, China) Abstract:Basedontheshort—circuitcharacteristicsoftransformers.thestructuresofthelarge?, to-transformersaIeintroducedandtheircharactexisticsoftheshort--circuitmechanieMs船DgtlI arganalyzed. Keywords:Auto-transyo,mPStructure;Short—circuit:Calculation 收稿日期:2001-05—21:修订日期;2001一吣一吣 怍者简介:李英(1970一),女.辽宁省沈阳市人,沈阳变压器有限责任公司高压童试验研究员. 电力变压器短路机械强度及磁场方面研究工作; 林尉(1968-).男,辽宁省沈阳市人.沈阳变压器有限责任公司设计处主警工程一. 从事电力变压器设计工作. 工程舜,主要是做 膏曩工—謦毫蜜 《莲毋 囊《l蘸蠢..

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